festo PUN-8X1.25-BL 159666線纜

festo PUN-8X1.25-BL 159666線纜

Mastercool MSC53500-C

MTE RF3-0090-4

ESI 595PRO

ESI 385A

ESI 595PRO

ADDER X50(含發送接收器)

Leybold TTR 91N 

BD 342003

BD 352063

Corbetta MEM56ST

NORD SK 71L/4

CUDERM D100

DEKA Controls DO-053 16600

HYDRONIT M46C2ST22

Schmersal 101178738  AZ/AZM 200-B30-RTAG1P1

Automation Direct C5E-STPPL-S3

PIZZATO FP 931

PIZZATO FP 1031

HURST 3201-001

Bonfiglioil C313PP63PV

VECTOR VN1630A

kapsto GPN910/4015  

DOLD BD5935.48

PMA D280-112-00090-000

IPD SRW-65-4006

Icotek KVT 50-2

水泵 MCUP-50

NORGREN 8253000.8001.02400

ESI 595PRO

IPD REL-70-4007(帶外殼)

Aquamatic K526-X200-14000 

Aquamatic K524-X200-14000

P-Q CONTROLS M420B-15-30-15-24TR

GEFRAN GFX4-IR-30-0-4-0-E-Z09

PRO POWER PP001191

EUROTEK ET7052

INELTA KMM 20-500N/D

HOERBIGER SAM220PC06B B2（帶線圈）

Electronicon E54.E70-102E50

JUMO 201005/80-18-22-0000-00-120/000,837

SPRAYING 21400-HSS18-316SS/BSPT 3/4帶轉接頭

NORD 齒軸51472050

突變頻率與突變率（Mutation rate）及突變體頻率（Mutant frequency）是高度相關的一個概念，它是指某種特定的突變形式在整個誘變群體中所占的比例。例如，在10個微生物誘變細胞群體中檢測到了10個產生抗生素抗性的細胞，則產生抗性細胞的突變頻率為10。

影響突變頻率的主要因素：

1、 誘變因素的劑量

一般來說，使用誘變因素的劑量越大，則產生某種特定突變的誘變頻率也就越高。

2、 物種本身對誘變因素的敏感性

待誘變物種的敏感性越高，則產生的誘變頻率也越高，反之亦然。

簡介：

由于核電廠使用的汽輪機組為飽和蒸汽機組。蒸汽發生器產生的飽和蒸汽被送到高壓缸作功，高壓缸末級的排汽濕度達到了14.2%，如果此種蒸汽仍被送往低壓缸，將對低壓缸產生汽蝕、水錘，將大大縮短汽輪機組的使用壽命。為避免出現這種情況，專門設計了汽水分離再熱器系統。高壓缸的蒸汽作完功后，被送入到汽水分離再熱器MSR（Moisture Separator and Reheater)。在MSR 中進行分離和再熱，使進入低壓缸的蒸汽為過熱蒸汽，減低了對低壓缸葉片的沖蝕。同時，汽水分離再熱系統還起到了合理分配低壓缸負荷，減輕高壓缸負載的功能。

汽水分離再熱器的功能為：

a) 從高壓缸排出的蒸汽中除去約98%的水份。

b) 在蒸汽進入低壓缸之前提高它的溫度。

與汽輪機，發電機一起是核電站常規島中主要的3個重要設備

汽水分離再熱器疏水箱水位波動的處理

、 原因分析

從MSR的結構及系統的運行原理，分析認為可能有如下原因：

（1）測量儀表故障；

（2）加熱用新蒸汽進口波動；

（3）新蒸汽疏水的排氣不暢；

（4）新蒸汽疏水箱的排水不暢；

（5）MSR內部加熱用新蒸汽有短路。

運行中的檢查試驗

在機組運行的情況下，對上述分析進行驗證檢查：

（1）檢查測量儀表正常。

（2）檢查控制新蒸汽進入MSR控制閥正常；當負荷降到875 MW時，新蒸汽流量波動消失，新蒸汽疏水箱水位波動亦消失。因此表明MSR新蒸汽進汽正常。

（3）檢查排向凝汽器的正常排氣閥，開啟正常；檢查至高加的排氣，未見異常；當機組功率989MW時，試驗打開另一排向凝汽器的應急排氣閥（正常運行時要求關閉），疏水箱水位不再波動，新蒸汽流量為41 kg/s且穩定。通過檢查說明兩點：MSR新蒸汽疏水的不凝結氣體的排氣量有增加；正常排氣閥后的管道可能有堵塞。

（4）檢查疏水箱排水閥門的控制回路和閥門的調節特性，正常。疏水箱的疏水線路有兩條（應急疏水和正常疏水），對它們進行了切換檢查：將正常疏水閥門由自動切換手動狀態，應急疏水閥關閉，保持此狀態約30min，疏水箱水位波動幅度基本不變；將應急疏水閥開啟，正常疏水閥門處于手動狀態，保持約30min，疏水箱水位波動幅度亦基本不變。因此可以認為疏水回路工作正常。

（5）MSR內部加熱用新蒸汽有無短路，在機組運行時無法檢查，只有在機組停運后進行。

機組運行時的處理措施

經過上述試驗，在機組運行情況下，無法進行進一步的檢查和處理，為保持加熱新蒸汽的流量穩定、疏水箱水位穩定，將MSR新蒸汽疏水的應急排氣閥開啟。同時分析認為開啟此閥后對機組的運行影響很小：閥后有量孔板，其設計流量為MSR加熱新蒸汽流量的3%，開啟后對機組負荷影響很小；對凝結器的沖刷很?。粚δ髡婵沼绊懞苄?。

停機后的檢查

（1）對正常疏水閥后的節流孔板及管道進行檢查，未發現堵塞。

（2）檢查MSR內加熱新蒸汽分隔板（用于對新蒸汽的進出口進行分隔，防止短路），發現隔板的螺栓松動，密封條損壞，因此加熱的新蒸汽在此處形成短路，造成疏水箱中的壓力和不凝結氣量增加。

總 結

在發現MSR新蒸汽疏水箱水位波動后，對原因進行了仔細的分析，根據分析的結果有步驟地進行驗證和檢查，很快就發現了故障的原因，找到了可行的臨時處理方法：在發現MSR分隔板的螺栓松動故障后，重新對螺栓的鎖緊方法進行改進，提高鎖緊片的材質，有效地防止了在機組運行后出現的螺栓松動故障。通過如此處理后，MSR的新蒸汽疏水箱一直運行正常。